喷气发动机涡轮刀片的热应力分析
此示例显示了如何在其稳态工作条件下计算涡轮刀片的热应力和变形。刀片具有内部冷却管道。流过管道的凉爽空气将叶片的温度保持在其材料的极限之内。此功能在现代叶片中很常见。
涡轮是喷气发动机的组成部分。它负责从燃烧室中产生的高温和高压气体中提取能量,并将其转化为旋转运动以产生推力。涡轮是通常由镍合金制成的叶片阵列。这些合金抵抗气体的极高温度。在这种温度下,材料显着膨胀,在关节中产生机械应力,并显着变形了几毫米。为了避免刀片尖端和涡轮机壳之间的机械故障和摩擦,刀片设计必须解释应力和变形。
该示例显示了三步工作流程:
仅对周围气体的压力进行结构分析,同时忽略热效应。
在忽略压力的同时计算热应力。
结合压力和热应力。
压力加载
刀片经历了周围气体的高压。计算仅由这种压力造成的压力。
首先,创建一个静态结构模型。
smodel = createpde(“结构”,,,,“静态固体”);
导入和绘制几何形状,显示面部标签。
导入测定法(Smodel,'blade.stl');图PDEGPLOT(Smodel,'facelabels',,,,'上',,,,'facealpha',0.5)
生成具有最大元素大小为0.01的网格。
msh = generatemesh(smodel,'hmax',0.01);
指定杨氏模量,泊松比和基于镍合金的热膨胀系数(Nimonic 90)。
E = 227E9;百分比在PACTE = 12.7E-6;1/k的%nu = 0.27;结构性Properties(Smodel,'Youngsmodulus',e,...'Poissonsratio',nu,...'CTE',CTE);
指定与其他金属接触的根部面孔是固定的。
结构BC(Smodel,'脸',3,'约束',,,,'固定的');
指定刀片的压力和吸力侧的压力负荷。这种压力是由于叶片的这些侧面周围的高压气体造成的。
p1 = 5e5;百分比在PAp2 = 4.5e5;百分比在PA结构性载荷(Smodel,'脸',11,'压力',p1);压力侧%结构性载荷(Smodel,'脸',10,'压力',p2);%吸气方
解决结构问题。
rs = solve(smodel);
绘制von mises的压力和位移。指定100的变形量表因子,以更好地可视化变形。
图pdeplot3d(smodel,'colormapdata',Vonmisesspress,...'形变',rs.displacement,...“变形法仪”,100)视图([116,25]);
最大应力约为100 MPa,显着低于弹性极限。
热应力
确定温度分布并计算仅由于热膨胀而导致的应力和变形。该示例的这一部分忽略了压力。
首先,创建用于稳态热分析的热模型。
tmodel = createpde('热的',,,,'稳定状态');
导入相同的几何形状并使用与结构分析相同的网格。
导入测定法(Tmodel,'blade.stl');tmodel.mesh = msh;
假设刀片是由镍基合金(Nimonic 90)制成的,则指定导热率。
kapp = 11.5;%w/m/kThermalproperties(Tmodel,'导热系数',kapp);
周围流体和刀片面之间的对流传热定义了该问题的边界条件。在气体速度更高的情况下,对流系数更大。同样,不同面周围的气温也不同。内部冷却空气的温度为 ,而压力和吸力侧的温度为 。
%内部冷却ThermalBC(Tmodel,'脸',[15 12 14],...“对流”,30,...“环境温度”,150);压力侧%ThermalBC(Tmodel,'脸',11,...“对流”,50,...“环境温度”,1000);%吸气方ThermalBC(Tmodel,'脸',10,...“对流”,40,...“环境温度”,1000);% 小费ThermalBC(Tmodel,'脸',13,...“对流”,20,...“环境温度”,1000);%碱(暴露于热气体)ThermalBC(Tmodel,'脸',1,...“对流”,40,...“环境温度”,800);与热气接触的根部百分比ThermalBC(Tmodel,'脸',[6 9 8 2 7],...“对流”,15,...“环境温度”,400);
与其他金属接触的根面的边界条件是一种热接触,可以用非常大的系数对流建模(周围 用于金属金属接触)。
与金属接触的root%ThermalBC(Tmodel,'脸',[3 4 5],,...“对流”,1000,...“环境温度”,300);
解决热模型。
rt = solve(tmodel);
绘制温度分布。尖端和根之间的温度范围为 至 。外部气体温度为 。内部冷却是有效的:它大大降低了温度。
图pdeplot3d(tmodel,'colormapdata',rt.temperature)视图([130,-20]);
现在,创建一个静态结构模型来计算由于热膨胀而引起的应力和变形。
tsmodel = createpde(“结构”,,,,“静态固体”);
导入相同的几何形状,并使用与结构分析相同的材料的网格和结构特性。
导入测定法(tsmodel,'blade.stl');tsmodel.mesh = msh;结构性Properties(tsmodel,'Youngsmodulus',e,...'Poissonsratio',nu,...'CTE',CTE);
指定参考温度。
tsmodel.ReferenceTemperature = 300;百分比c结构体负载(TSMODEL,'温度',RT);
指定边界条件。
结构BC(tsmodel,'脸',3,'约束',,,,'固定的');
解决热应力问题。
rts = solve(tsmodel);
绘制von mises的压力和位移。指定100的变形量表因子,以更好地可视化变形。应力集中在受约束的根部,因为它不能自由扩展,也集中在刀片和根之间的连接中。
数字('单位',,,,“归一化”,,,,“外键”,[0 0 1 1]);pdeplot3d(tsmodel,'colormapdata',rts.vonmisesspress,...'形变',rts.displacement,...“变形法仪”,100)Caxis([0,200E6])视图([116,25]);
评估尖端的位移。在封面的设计中,必须考虑这种位移,以避免盖子和刀片之间的摩擦。
max(rts.displacement.magnitude)
ANS = 0.0015
压力载荷和热应力
计算由热和压力效应组合引起的应力和变形。
使用与热应力分析相同的模型。在刀片的压力和吸力侧加压负荷。这种压力是由于叶片的这些侧面周围的高压气体造成的。
压力侧%结构性载荷(TSMODEL,'脸',11,...'压力',p1);%吸气方结构性载荷(TSMODEL,'脸',10,...'压力',p2);
解决模型。
rc = solve(tsmodel);
绘制von mises的压力和位移。指定100的变形量表因子,以更好地可视化变形。
数字('单位',,,,“归一化”,,,,“外键”,[0 0 1 1]);pdeplot3d(tsmodel,'colormapdata',rc.vonmisessress,...'形变',rc.displacement,...“变形法仪”,100)Caxis([0,200E6])视图([116,25]);
评估最大应力和最大位移。位移几乎与热应力分析相同,而最大应力(854 MPa)明显更高。
马克斯(rc.vonmisesstress)
ans = 9.8378e+08
max(rc.displacement.magnitude)
ANS = 0.0015